线试验测得动能弹初速513m/s,试验完毕后,砖砌体破坏情况、回收动能弹及采集数据如图5、图6、图7、图8所示,砖砌体正面孔径约20cm,崩落破碎较少,背面孔径约60cm,崩落破碎较多,砌体出现较大裂缝,延伸至砌体边缘。图5砖砌体被侵彻后正面破坏图图6砖砌体被侵彻后背面破坏图图7回收动能弹图图8动能弹加速度曲线图将仿真的动能弹侵彻过程中加速度变化绘出曲线与试验测得数据进行比较,如表3所示。表3仿真与试验比较类型动能弹初速(m/s)动能弹最大加速度(g)仿真500364.18仿真(加侵蚀)500356.76试验513372.34通过比较,可以看出两者基本相吻合,说明数值模拟具有一定的精度,所建立的计算模型基本正确,选用的材料模型及参数较合理,比较符合实际情况,计算结果可信,在一定程度上就可以通过数值模拟来预测试验结果,进一步深入研究。4结论(1)由于砖砌体材料离散性较大,没有统一公认的材料破坏准则,该数值模拟能模拟出动能弹侵彻过程中的加速度值,对于砖砌体的裂缝和砖块崩落模拟,该模型表现出一定的局限性,需进一步改进。(2)动能弹侵彻试验和数值模拟相结合的研究方法为砖砌体特性的研究及相关弹药的设计提供了依据,可为今后更加深入的研究提供思路。[参考文献][1]夏敬谦,陈懋恭,连志勤等.砖结构基本力学性能的实验研究.地震工程与工程振动,2006,1(3):43~56[2]刘丽,王永虎,谷倩.无筋砌体墙抗剪性能有限元分析.建材世界,2009,1(30):72~74[3]叶芳菲,顾祥林,张伟平等.碳纤维板加固砖墙抗剪性能的有限元分析[J].结构工程师,2005,21(3):19-24.[4]朱伯龙.砌体结构设计原理[M].上海:同济大学出版社,1991.[5]李英民,韩军,刘立平.ANSYS在砌体结构非线性有限元分析中的应用研究[J].重庆建筑大学学报,2006,28(5):90-96.
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