大气压力和空气温度。Рa为电晕线半径,m。Р在理论上容易推导出管式静电场内任意一点的电场强度和电压之间的关系式:Р (2-2)Р式中:V为施加电压,V;r为距电晕线中心的距离,m;R为管半径,m。Р因此,在r=a时(电晕电极表面上),由式(2-1)和(2-2)可得式(2-3)用来计算起晕电压Vc。Р (2-3)Р2.3.2 净化器的净化效率和有效驱进速度Р实际净化电场内的空气流动都是紊流状态。早在1919年,Anderson根据管式电除尘器的实验结果发现了紊流情况下高压电场的净化效率存在指数规律,1922年,Deutsch从理论上证明了这一规律,即多依奇一安德鲁森(Deutsch Anderson)效率公式:Р (2-4)Р式中,A为集尘极面积,m2 ,η为净化效率,Q为气体流量,m3 /s,ω为驱进速度,m/s。从式(4)可以看出,净化效率正比于集尘板面积或驱进速度,反比于气体流量。Р有效驱进速度是净化器设计中最重要的设计参数之一。有效驱进速度的确定方法较多,基本可归结成三类:(1)理论计算法;(2)生产统计法;(3)试验修正法。理论计算法得到的理论计算值往往远大于实际值,一般不会直接应用于设计中。而生产统计法需要大量的实践数据,对当前仍未成熟的静电净化器产业来讲,资料还很不充分。试验修正法是一种紧密联系实践的设计方法,许多设计研究单位也进行了很多试验研究工作,提出了半经验性的修正公式和相关图表。针对不同类型的粉尘,粉尘的有效驱进速度往往介于0.02—0.2 m/s之间。本文沿用试验修正法的原理,对比相似工作条件下类似净化器的运行状况,由其实测的净化效率、集尘面积等各项运行参数,反算出叫的设计推荐值,这也是应用最广的方法。Р已知颗粒物的驱进速度叫,容易得到在驱进速度下的微粒运动距离x所需的时间τ:Р (2-5)Р对半径为R管式电场,则时间为,气流在净化器中停留的时间,其中
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