660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计

以确定中压缸汽阀后压力=3.2511MPa , 然后根据的交点可以确定中压缸汽阀后状态点 4,查得该点=538.69 ,比熵=7.3060 kJ/ ( Kg ),比体积=0.1128579 。( 6 )在 h-s 图上,根据中压缸排汽压力=0.78MPa 和=7.2962 kJ/ ( Kg )可以确定中压缸理想出口状态点 5t ,并查得该点比焓值=3086.04KJ/Kg ,温度=313.59 ,比体积=0.3411082, 由此可以得到中压缸理想比焓降=455.61 KJ/Kg, 进而可以确定中压缸实际比焓降=423.717 , 再根据可以确定中压缸实际状态点 5,并查到该点比焓值=3117.933KJ/Kg, 温度=328.77, 比体积=0.3505 , 7.3499kJ/ ( Kg )。(7 )在 h-s 图上,根据中压缸排汽压力=0.78MPa 和中低压缸连通管压力损失=0.0162MPa ,可以确定低压缸进汽点 6 ,查得该点温度,温度=328.59 ,比熵 7.3594kJ/ ( Kg ),比体积=0.35797 。( 8)在 h-s 图上, 根椐凝汽器压力=0.0044MPa 和 7.3499kJ/ ( Kg ) 可以确定低压理想出口状态点 7t,其比焓值为=2226.15KJ/Kg 。综上,可拟定其热力过程线如图 2-1 。图 2-1 整机热力过程线 2.3 汽轮机进汽量计算对一般的凝汽式汽轮机,其进汽量可按下式估算: 03.6 ec mac t i m g P D m D H ???? ???( T/h ) (2.1) 式中: m——考虑回热抽汽使进汽量增大的系数,取 m=1.225 ; D?——考虑轴封漏汽、门杆漏汽所需的新汽量,取为 3%D ; mac tH?——全机理想焓降( kJ/kg )