内壁邻接不锈钢焊缝的钛复层用复膜金相检测发现TiH2针状物、硬度测定较其它部位偏高,尤其是气相部位较严重。但用气动磨头打磨去0.1mm,未发现针状物,这说明吸氢仅表面较浅一层。钛的吸氢是由于在280℃PTA+H2环境中,钛与不锈钢连结,造成不锈钢阳极加速腐蚀与邻近的钛作为阴极吸氢。而在气相部位再加上氢分压条件,阴极析出的氢原子较难转变为氢分子逸出,几乎大部分被活性钛表面吸收,故吸氢严重。РРР TA料经过2台蒸汽加热预热器与2台热媒加热预热器,再经溶解器至加氢反应器。腐蚀环境最恶劣的是末台预热器,从215℃加热到280℃。一般钛管及管板10余年来使用情况良好,但由于管箱采用304L复合,法兰密封面采用308ULC堆焊,而隔板采用304L外包钛,在这样异种金属结构条件下造成法兰密封面与隔板邻近处严重腐蚀,蚀坑较深。经焊补修复,不久又产生腐蚀泄漏,每年大修总要焊补。主要原因是设计不合理,若管箱采用钛复合,或隔板采用304L而不复合钛,可能情况会有所改善。РР 该阀是典型的异金属结构。阀体与导向套为SCS14不锈钢,阀座、阀杆为钛。经二年使用SCS14腐蚀严重,紧固的二只316螺丝蚀完,造成钛阀座、阀杆配合松动无法调节而停车。后通过试验证明在150℃Р 定:氢含量>100μРР 该管道采用304钢厚壁无缝管弯制成,直径203.2mm,厚18mm,介质为PTA、水及反应过剩的少量H2,温度280℃Р 该蒸汽加热干燥机内径Υ3100mm,总长28000mm,介质为PTA,操作温度135℃,常压操作,材料用304。运转2年后,在筒体中部及蒸汽管外壁发现点蚀,后因点蚀逐渐加重,及蒸汽管因粘结PTA物料,造成垢下腐蚀与应力腐蚀开裂。经分析有浓缩的Cl-,Cl-是上游设备使用过苛性碱而带来的,最后全部蒸汽管更换成316管,但近年又发生过蒸汽管应力腐蚀开裂。
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