风量未发生变化。Р过程中,机组负荷、送风机和一次风机动叶Р Р Р 3)增压风机停运时由于调节型旁路烟致炉膛压力波动至-1450Pa,相比 3 月 18 日Р气挡板开启,未造成炉膛压力较大波动,最进行的冷态通风试验扰动大一些。试验过程Р大值波动至 335Pa,但增压风机再次启动导炉膛压力变化趋势如下图:Р4)针对此现象进行如下分析:3 月 18 口压力的波动幅度,而增压风机入口压力波Р日 2 号增压风机停运后再次启动前锅炉通风动幅度小于引风机出口压力波动幅度(引风Р量为 1579t/h,而 1 号增压风机启动前 1 号炉机入口压力波动至-2606Pa,引风机出口压力Р通风量仅为 1100t/h,而增压风机动叶开度与波动至-1192Pa,增压风机入口压力波动至Р前一试验相同,增压风机启动时炉膛压力波-585Pa),这种现象是与系统实际布置情况不Р动幅度很大,锅炉通风量大时,扰动更剧烈。相符的,也与 3 月 18 日 2 号增压风机停运Р3.2.3.3 试验结论及试验存在的不足再启动试验时各段压力变化的规律截然不Р 1)结论:由于 1 号 FGD 调节型旁路烟同,说明 1 号增压风机入口压力显示不对,Р气挡板逻辑未下装成功,在增压风机停运时经检查发现确实不对。Р联锁开启,未达到预期试验效果,但在增压其次烟道和脱硫区域烟气泄漏:停运增Р风机重新启动过程中可以明显看到,风机启压风机后引风机出口到增压风机入口烟气Р动对炉膛压力变化影响较大,比冷态试验变内烟气压力由原来的-100Pa 变成了 1000Pa,Р化剧烈,说明实际启动还有很大风险性,原从承受微负压变成了较高的正压。引风机和Р则上不采取此种运行方式。增压风机区域漏烟气严重,气味刺鼻,必须Р 2)存在的问题采取措施。Р 首先通过观察试验过程中两台引风机Р出入口压力变化发现,引风机入口烟气压力Р在增压风机启动时波动幅度小于引风机出
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