变,因而能提高原子间结合力,降低扩散系数,提高再结晶温度及阻止扩散型形变的元素,都有固溶强化的效果。高熔点元素的高温强化效果更好,因此铬、钼、钨元素对低温强度、高温瞬时强度和高温持久强度的影响差别很大。同时加入多种固溶元素进行多元固溶强化的效果更明显。一Р方面晶格常数增加,另一方面提高了扩散激活能。层错能对蠕变变形的影响非常Р大,因而凡能够降低高温合金层错能的固溶元素都有利于提高蠕变强度[7]。固溶强化提高合金的高温性能主要反映在两个方面:一、提高了原子间结合Р力和晶格畸变,因而固溶体中的滑移阻力增加,滑移变形困难,从而使合金得到强化,这主要发生在在T≤0.6Tm时;二、高温条件下(T≥0.6Tm)原子间的结合力提高,固溶体元素扩散能力降低,再结晶温度提高,扩散式变形过程难以进行,减少了滑移变形对变形量的贡献。Р从物理本质上,与固溶强化有关的因素如下:Р(1)溶质原子尺寸因素引起的弹性应力场。Mott 和 Nabarro 推导出了对于稀固溶体屈服强度τ的计算公式:Рτ= 2Gε CР式中 G 为切变模量、C 为溶质原子浓度、ε为错配度。Р?(1-1)Р(2)改变溶质原子处的位错应力场的弹性能,可以获得由溶质和溶剂原子的弹性模量的差别而产生的强化效应。Р(3)静电交互作用[8]。Р(4)化学交互作用[9]。(5)短程有序原子分布[10]。Р第二相强化Р高温合金依据第二相强化类型可分为:时效析出沉淀强化、铸造第二相骨架强化和弥散质点强化等。从相图与组织关系的观点来看第二相强化必须具备以下基本条件[11]:Р(1)固溶体的溶解度在相图的曲线上随温度改变,并且合金的成分处在两相区内;Р(2)第二相的热强性高,才能够产生第二相强化作用,第二相的最高稳定温度限制了析出相强化的最高温度;Р(3)第二相能够均匀分布在基体上,并且在长期的高温服役过程中稳定性好, 而且不易聚集成大块形式存在。
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