n,在观测时间内,测Р 读锚头位移不少于3 次。锚头位移量不大于0.2mm 时,可施加下一级荷载否则需延长观测时间,直至锚头位移量2 小时小于2.0mm 时,可施加下一级荷载,同时分别记录每级荷载对应锚索的伸长量,绘制荷载—位移(Q—S)曲线。各锚索现场张拉结果读数见试验记录表。Р 说明:Р (1)抗拔试验取得的各试验孔的破坏荷载的95%为极限荷载,按下列公式计算锚固体与岩土之间的粘结强度值Γ:Р Γ= Ru/(π*D*L0) Ru= P×95%Р Γ:锚固体与岩土之间的粘结强度; D:锚孔直径,为130mm; L0:试验孔锚固长度;Р Ru:极限荷载,取试验孔破坏荷载的95%; P:试验孔破坏荷载,由抗拔试验取得;Р (2)设计值类比荷载安全系数K由极限荷载与类比荷载的比值确定。Р K = N*L0 /L N: 设计荷载;Р L0:试验孔锚固长度; L: 设计锚固长度;Р (3)相应部位工程孔锚固体安全系数K0 值,由下列公式确定:Р K0= Ru /NtР Ru:极限荷载,取试验孔破坏荷载的95% Nt:锚索设计荷载Р (4)从锚孔钻造施工过程中看:EK0+180~EK0+425右侧第3级边坡坡体全风化岩和砂土状强风化岩分布较广,适宜采用预应力锚索作为加固防护措施。Р (5)从试验结果看:本次试验达到了试验目的。从钻孔情况看锚固地层以全风化岩和Р 砂土状强风化岩为主,提供的锚固力能满足动态设计工作锚要求。Р 2、试验结论Р (1)锚索基本试验证明,后两个试验孔符合设计拉力要求;Р (2)类比荷载安全系数能满足设计要求;Р (3)锚索SY2,SY3地质均进入全风化岩和砂土状强风化岩,能满足设计拉力要求;锚索SY1只进入外层全风化岩,此深度不能满足设计拉力要求。Р (4)本边坡地层地质条件基本能满足动态设计要求;Р (5)注浆材料满足要求,锚索施工工艺比较理想。Р ? 附件
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