形貌均为板条状, 而未发现桁条状马氏体, 固溶温度对马氏体形貌的影响比较微弱,因而对钢的硬度影响也很微弱, 如图 8 所示。除1 000 ℃下固溶硬度比较低之外( 可能与含较多的δ铁素体有关), 试样硬度随固溶温度上升基本上没有变化,平均值约为 278 HV ( 890 MPa ),如钢中 C 含量增加到 0.015% 时,钢固溶处理后的抗拉强度可增加到 980 MPa 左右。图8 固溶温度对试样显微组织的影响图8 为固溶温度对固溶态( S.T 状态)、冷加工态和时效态试样的显微硬度影响曲线图。从图中可以看出, 固溶后再经 75% 冷加工变形后的钢, 硬度均增加到 387 HV (1 250 MP a) 左右, 硬度增量△ HV 达110 左右。固溶温度为 1 000 ℃时,冷拉试样硬度达到最高值, 因为起始硬度低,加工硬化稍快,硬度增量△ HV 高达 210 。最后在 450 ℃下时效 2h, 试样硬度分别达到 663 HV (2 440 MPa )、 655 HV (2 390 MPa )、 632 HV(2 270 MPa )、 624 HV (2 230 MPa )和 632 HV (2 270 MPa ),时效态试样硬度随固溶温度升高呈略微下降趋势。随固溶温度的升高,尽管原奥氏体晶粒平均尺寸由 20μm 长大到粗大状态,但未影响固溶态、冷加工态和时效态试样的硬度值,硬化增量几乎相同。可见,晶界强化对 02 Crl2Ni9M o 4Cu2 TiAl 钢的作用并不明显,固溶强化对超马氏体钢的贡献比晶界强化更为重要 4。 2.3.2 冷加工( 冷拉、冷轧) 对显微组织和力学性能的影响为研究冷加工对显微组织的影响, 选用经1 050 ℃×lh 固溶处理后的钢,按 20%, 40%, 60%和 75% 的变形率进行冷加工,加工后截取试样测定其显微组织变化情况如图 9 所示。
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