层深度保持在0. 50mm 以上。氮化层的硬度梯度与预先热处理有关。在相同的离子氮化工艺条件下,退火状态导轨约0. 2mm的外表层硬度比调质状态高,离表面0. 1mm 处,退火状态的硬度高于800HV100 ,而调质状态此处的硬度仅保持650HV100 ;离表面0. 15mm 处,退火状态的硬度仍然高于700HV100 ,但调质状态此处的硬度已低于600HV100。Р预先热处理对变形的影响分别经退火和调质预先热处理的LG25 型导轨,在相同的工艺参数下( 550 ℃/ 15h) 进行离子氮化。结果发现,不管是退火还是调质的导轨,对氮化导轨B 面的变形没有多大的影响,弯曲量维持在0. 050 ~0. 060mm范围内,但对A 面的变形影响很大,退火导轨氮化后A 面的相对最大弯曲量已达到0. 4mm,而调质导轨的弯曲量更大,竟达1. 8~1. 9mm。Р预先热处理对变形的影响如此明显,与预先热处理组织的稳定性有关。退火组织接近于平衡组织,在氮化过程中基体组织处于较稳定状态,故氮化后导轨的变形较小。调质导轨则不同,它的基体组织回火索氏体处于亚稳状态。虽然氮化温度低于调质时的回火温度,也低于去应力退火的温度,但在氮化长时间的保温过程中,碳原子获得能量进行扩散聚集,力图向平衡状态过渡。这一过程对导轨应力状态的改变显然比退火强烈得多,因此,调质导轨氮化的变形比退火导轨大是预料之中的情况。Р38CrMoAl(热轧后退火)的金相图Р Р图1(200×) 图2(100×)Р工艺情况:热轧后退火Р浸蚀方法:图1:未浸蚀;图2:4%硝酸酒精溶液浸蚀Р组织说明:图1:由表面向内45度方向发展裂纹,开口宽、尾细、缝内有氧化物。图2:同一试样浸蚀后可见裂纹两侧严重脱碳-为铁素体组织,基体组织为珠光体和铁素体。此种裂纹为锻造折迭,在随后热处理过程中会扩展,两侧会氧化脱碳。Р2 、 38CrMoAl的正火
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