硝盐等温淬火设备的设计与发展

T1)×J ⑤其中:G为工件装炉量;J为工件比热容,0.61 kJ/kg-oC;T2为渗碳炉温度设定值;Tl为预处理温度设定值。炉墙热损Q计算公式如下: Q2:T×0.06×A× ￡⑥寻+0.1 人其中:T为周期时间;A为炉体计算面积,140 2;To为炉外温度,30℃;T2为炉内温度,900℃;S 为炉墙计算厚度,0.38m;为炉墙导热系数,0.365 J/s-m·℃。将式④⑤⑥代入式③,可以计算出2、3号线每天的开门热损耗,并根据实际生产周期T2=35rain, 13=27rain,算出每周期的开门热损耗,分别为 9058.2kJ和3488.4kJ。二者之差值: AQ3=Q32一Q33=5569.8kJ ⑦对比△Q。及AQ3可以看出,两个数值基本相等。在热平衡计算过程中,没有考虑甲醇和丙酮裂解所需要吸收的能量,因为3号线丙酮耗量更小,所以AQ。值偏小,而△Q3值偏大。(上接第39页) 3)Cr12M0V、GCrl5钢高温固溶处理明显改善了碳化物的形态和分布,为模具的最终淬火、回火处理进行了良好的显微组织准备,为获得优质模具提供了保证。参考文献(上接第43页) 参考文献[1]机械工业部设计研究院编.工业炉设计手册[M].北京: 机械工业出版社,1996,822(2):901. [1]戚正风.新型高速钢及刀具的开发应用.2O02,8. [2]德国J.Groseh,B.Koejancie钢的短时间淬火研究,1983, l1. [3]陈再良,阎承沛.先进热处理制造技术.(国外机械工业基本情况)9_oo2,3. [4](美国)G.A罗伯茨工具钢.1987,3. [2]全国热处理标准化技术委员会编.金属热处理标准应用手册[M].北京:机械工业出版社,1996,822(2):901. [3]爱协林工业炉工程(北京)有限公司.泉涌式淬火装置. 中国专利号01201950.X. 维普资讯