出运对行,对该相的容量变化和与故障电容器并联的电容器承受的工作电压影响较小,同时熔断器的选择只需考虑与单台电容器相配合,故工程中普遍采用。2.并接线方式,该接线方式的缺点为,当一台故障电容器由于熔断器熔断退出运行后,对该相的容量变化和剩余串电容器的断口绝缘水平应等于电网的绝缘水平,致使熔断器选择不易,故工程中不采用该接线方式。功率因数的计算在没有考虑低压母线(10kV)上装无功补偿装置情况下,只要满足有关的参数即可选择主变压器,但根据设计要求,变电所的平均功率因数应补偿到0.92以上,则需计算出补偿前的变电所平均功率因数,若低于0.92,则还需在低压母线上装设无功功率补偿装置,以提高变电所的平均功率因数。由于用户负荷多为感性负载,因而造成无功功率在线路上的损耗,给系统带来不利的经济损失。需要尽可能在负荷末端进行无功功率补偿,补偿装置选用电力电容器组,安装在10kV配电室内,连接在10kV母线上。经过计算补偿前变电所的平均功率因数COSφ=0.854<0.92经过计算得出需补偿的无功功率为:?QC=768(kVar)无功补偿计算负荷侧功率因数有功功率计算负荷(4.1)=0.8×4355=3484(kW)无功功率计算负荷(4.2)=0.8×2657=2126(kVar)考虑线损=3658(kW)=2232(kVar)K、K为同时率取0.8视在功率计算负荷S==4283(KVA)补偿前的10KV负荷侧平均功率因数===0.854 取补偿后的功率因数cosφ2=0.93需补偿的无功容量QC=P1(tanφ1-tanφ2)(4.3)=3658(0.61-0.4)=768(Kvar). 选用Qc=1200Kvar电容器组,补偿电容器型号为TCF10.5—100—1W(Kvar),每台电容器容量为100Kvar,每相4台,共三相。补偿后功率因数为0.93,合格。选定的电容器型号如表4.1
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