轻亚粘土和粉砂 0.50Ti左右Р 注:Ti和R由地质勘探报告给出。Р 式中:P为压桩阻力,kNi 为压桩时各土层对桩侧面单位面积上的摩阻力,kPa,其值可参照表4.3估算;Ry为压桩时桩尖处单位面积上的阻力,Ry=(0.9~1.0)R,kPa;R为单桩极限桩端阻力,kPa;F为桩的横截面面积,m:;其它符号同前公式。Р 压桩介于“静”与“振动”之间,从表4.3明显看出压桩系数大于振动摩阻力降低率,应列入土壤弹性系数,才能更符合振动式沉桩工况,此关系用下式表示: Р (1-6) Р 式中:ζ为压桩系数,参照表2选取; x0为土壤弹性影响系数,受加速度的影响变化,对低频(8~20 Hz)振动锤取用0.6~0.8;中高频(20~60 Hz)振动锤可取0.6~0.18之间(法国PTC测试值)。其它符号同前公式。Р 那么,由桩静侧摩阻力系数计算出动侧摩阻力系数后,即可按公式(2)计算出总动侧摩阻力。Р 4.3振动锤选型实例Р 表4.4 钢护筒参数Р Р Р 诸永高速温州段延伸工程第2合同段主桥共计24根直径3.1m钢护筒、壁厚2cm,高36m。钢护筒的下沉采用振动下沉的方式进行。钢护筒的主要技术参数及地质情况见表4.4和表4.5。Р 表4.5 91#墩地质柱状图Р Р Р 表4.6 动侧摩阻力(KN) Р Р 根据计算结果,本标段选择采用DZJ-300型振动打桩锤,振动锤参数如下: Р 表4.6 DZJ-300振动打桩锤参数Р Р Р 5、结论Р 本项目振动锤的选型虽小于但接近于理论计算值,实际护筒下沉效果均良好。以上述计算方式作为振动锤的选型的依据比较接近实际情况,具有较高的理论价值和实用价值。Р 作者简介: Р 1、董耀文,男,1984年10月出生,大学本科,助理工程师。Р 2、王国齐,男,1982年4月出生,大学本科,工程师。Р 注:文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。
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