4.60.788127.4组合项次Vmax(kN)①+②192.2①+⑤-101.5①+④268.8组合项次Vmin(kN)①+⑤35.7①+④-301.6①+②68.6③弯矩、剪力包络图绘制荷载组合①+②时,出现第一跨跨内最大弯矩和第二跨跨内最小弯矩,此时,MA=0,MB=-110.3-130.95=-241.25kN.m,以这两个支座的弯矩值的连线为基线,叠加边跨载集中荷载G+Q=68.6+163.8=232.4kN作用下的简支梁弯矩图:则第一个集中荷载下的弯矩值为1/3(G+Q)l01-1/3×MB=386.1kN.m≈Mmax,第二集中荷载作用下弯矩值为1/3(G+Q)l01-2/3×MB=305.7kN·m。中间跨跨中弯矩最小时,两个支座弯矩值均为-241.25kN·m,以此支座弯矩连线叠加集中荷载。则集中荷载处的弯矩值为1/3Gl02-MB=-104.05kN·m.荷载组合①+④时支座最大负弯矩MB=-416.5kN·m其它两个支座的弯矩为MA=0,MC=-197.9kN·m,在这三个支座弯矩间连线,以此连线为基线,于第一跨、第二跨分别叠加集中荷在G+Q时的简支梁弯矩图:则集中荷载处的弯矩值依次为327.7kN·m,188.8kN·m。同理,当最大时,集中荷载下的弯矩倒位排列。荷载组合①+③时,出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。此时MB=MC=-241.25kN·m,,第一跨在集中荷载G作用下的弯矩值分别为857.3kN·m,-23.1kN·m,第二跨在集中荷载G+Q作用下的弯矩值为224.2kN·m①+5情况的弯矩按此方法计算。所计算的跨内最大弯矩与表中有少量的差异,是因为计算跨度并非严格等跨所致。主梁的弯矩包络图见下图。荷载组合①+②时,VAmax=192.2kN,至第二跨荷载处剪力降为192.2-232.4=-40.2kN;至第二集中荷载处剪力降为
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