未设置相应横向加劲肋,故需进行局部承压验算。lz=a+2.5hy+2hR=100+2.5×22.0=155mmσc=Ftwlz=294.899×10313.0×155=146.352Nmm2<fd=215Nmm2所以,梁端局部承压强度满足要求。(4)折算应力验算次梁梁段内无同时出现较大剪应力及较大正应力的点,故不需要进行折算应力的验算。3.整体稳定验算因次梁受压翼缘两侧有刚度较大的混凝土密铺铺板,故其受压翼缘受到较大侧向约束作用,不会出现整体失稳。整体稳定满足要求。4.局部稳定验算选用型钢截面为特厚实截面,构件在受弯形成塑性铰并发生塑形转动时,板件仍不会发生局部失稳。局部失稳满足设计要求。5.刚度验算Vmax=5q+qgl4384EIx=5384×64.344+1.189×900042.06×105×94004×104=28.910mm<VT=l250=9000250=36mm所以次梁刚度满足设计要求。综上所述,选取I63a型工字钢作为次梁,满足强度、稳定性、刚度及经济性要求。故次梁截面验算合格。五.主梁荷载计算及内力组合1.主梁力学模型主梁受自重恒载、次梁传递的集中恒载、次梁传递的集中活载。如下图所示因中部主梁同时承受两边次梁传来的荷载,故以中间主梁作为设计计算对象。主梁承受的荷载有次梁的自重,次梁传递的恒载及次梁传递的活载。视主梁与柱端连接为刚性连接,主梁力学模型如下图所示以下内力组合计算暂不考虑主梁自重。作用于主梁跨中的集中恒载G=1.2×19.32+1.189×12×9×2=221.497KN作用于主梁跨中的集中活载Q=1.4×29.4×12×9×2=370.44KN则Q+G=591.937KN2.主梁荷载组合活载的最不利布置示意图有如下7种根据结构对称性,计算第一、第二、第四、第六及第七种活载以及次梁恒载引起的内力。恒载示意图如下:在恒载作用下,梁弯矩图如下图所示
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