头施加预应力并锁定后,墙体在锚力作用下后倾,计算求得的桩顶位移为一7.1mm,大约至高程一7.00ITI以下转向正位移,呈反弯曲线.现场测试的桩顶端位移范围为一5~一12mm,大约至一5~一7ITI以下转向正位移,呈反弯曲线.从计算所得到的堤岸断面应力情况看出,无支护开挖情形下堤岸的塑性区主要分布在开挖面和岸坡坡脚处,表明岸坡在无支护开挖下有破坏的可能;施加预应力锚杆后,使岸坡的塑性区极度缩小,塑性区仅仅出现在坡脚底部极小范围内,不会对岸坡的稳定性产生危害.以上说明通过桩锚土的相互作用,锚杆调整了桩与土体之间的应力,大大提高了堤岸的整体强度,说明预应力锚杆用于海河堤岸结构支护是有效的.5结语本文采用三维显式有限差分方法,建立了堤岸加(责任编辑欧阳越)固的预应力锚固数值仿真模型,通过计算机模拟,获得了锚杆加固堤岸结构的变形,塑性区分布规律.数值计算与锚杆现场试验结果的对比分析表明,应用FLAC如程序计算预应力锚固问题,采用提高岩土体力学参数的方法来模拟端部扩大或二次灌浆等加固效果是可行的;通过对海河堤岸锚杆加固过程的数值模拟,表明理论计算与实测结果在总体规律上基本吻合,因而验证了海河堤岸改造工程设计的可靠性.参考文献:[1]CECS22:90,土层锚杆设计与施工规范[s].[2]ItascaConsultingGroupInc.FLAC3D(Version2.0)USersmanualUSA:ItascaConsultingGroupInc.[z].1997.[3]程桦,孙钧.三峡船闸及高边坡非线性大变形数值分析[J].岩土力学,1998,19(4).[4]漆泰岳,陆士良,高波.FLAC锚杆单元模型的修正极其应用[J].岩石力学与工程,2004,23(13).[5]冯元祯.连续介质力学[M].北京:科学出版社,1987.(责任编辑欧阳越)水利水电技术第36卷2005年第l1期
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