d =1.2 ;f' d=0.82/1.3=0.6308 ;c' d=600/3=200.00kP 7 γ 0ψ S(·)=γ 0ψ(2 1 γH 12-2 1 γH 22 +P wk +P skh) =1×1×( 4125.11-122.63+49.66+253.64 ) =4305.78 ( kN) d? 1 R(·)=d? 1 (f'd∑ W+C ' dA)=2.1 1 ( 0.6308 × 7190.35+200.00 × 26.5 ×1)=2.1 1 ( 4535.67+5300.00 ) =8196.39 ( kN) 由于 4305.78kN < 8196.39kN , 故基本组合时抗滑稳定极限状态满足要求。偶然组合与基本组合计算方法类同, 该例题省略。深层抗滑稳定分析省略。(五)坝址抗压强度极限状态计算坝趾抗压强度极限状态, 属承载能力极限状态, 核算时, 其作用和材料性能均以设计值代入。基本组合时, γ 0 =1;ψ=1.0 ,γ d =1.3 ; γ 0ψ S(·)=γ 0ψ) 6( 2B MB W???( 1+m 2) =1.0 × 1.0 (25.26 19 .19078 65.26 35 .7190 ??)( 1+0.752 ) =( 271.33+163.00 ) 1.5625=678.64kPa 对于坝趾岩基: d? 1 R(·)=d? 1 4000= 3.1 1 × 4000=3076.92kPa 由于 678.64kPa < 3076.92kPa , 故基本组合时坝址基岩抗压强度极限状态满足要求。对于坝趾混凝土 C10 : 8 d? 1 R(·)=d? 1 fckd/ γ m=0.2 10000 3.1 1?=3846.15kPa 由于 678.64kPa < 3846.15kPa ,故基本组合时坝趾混凝土 C10 抗压强度极限状态满足要求。
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